50*70*4方管 临沧小口径方管 非标现货

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原设计造球盘采用含稀土尼龙衬板，表面光洁不粘料且磨损较快，成球速度差，生产能力较低。2005年2月份将造球盘衬板改为高分子聚丙耐磨衬板，增加了盘面摩擦力及耐磨性。另外大、小刮由原来的陶瓷刮改为聚氨脂耐磨刮，刮寿命从原来的半个月提高到5～6个月，大大提高了设备作业率，生产能力有了明显提高，产球能力超过设计能力(55t/h)，达到60t/h以上，各项指标见表3。表3生球产量和质量对比时间产量t/h水分%落下次数次/个粒 高生球产量和质量，对造球盘的工艺参数及角度进行多次调整，将转速从6.8r/min调整至7.0r/min，角度从44调整至46，大、小采用变频控制与造球盘速度进行合理匹配。

无锡征图钢业有限公司

热轧精密钢管用连铸圆管坯板坯或初轧板坯作原料，经步进式加热炉加热，高压水除鳞后进入粗轧机，粗轧料经切头、尾、再进入精轧机，实施计算机 控制轧制，终轧后即经过层流冷却和卷取机卷取、成为直发卷。直发卷的头、尾往往呈舌状及鱼尾状，厚度、 宽度精度较差，边部常存在浪形、折边、塔形等缺陷。其卷重较重、钢卷内径为760mm。将直发卷经切头、 切尾、切边及多道次的矫直、平整等精整线后，再切板或重卷，即成为：热轧钢板、平整热轧钢卷、纵切带等产品。热轧精整卷若经酸洗去除氧化皮并涂油后即 成热轧酸洗板卷。(1)合理选材。对精密复杂模具应选择材质好的微变形模具钢(如空淬钢)，对碳化物偏析严重的模具钢应进行合理锻造并进行调质热，对较大和无法锻造模具钢可进行固溶双细化热。

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依照图2所示流程，在其它剂及用量相同条件下，进行了脱硫pH值实验。成果标明，不增加硫酸调整pH值，仅选用硫酸铜活化，铁精矿中的硫可浮性较差、上浮量小，铁精矿含硫较高；增加硫酸调整矿浆pH值，跟着硫酸用量的增加，pH值下降，硫可浮性较好，铁精矿含硫下降。硫酸用量为5g/t、pH值6.2时，铁精矿含硫可降到.45%。活化剂用量实验硫酸铜为铁精矿脱硫的常用活化剂。进行了硫酸铜用量对铁精矿脱硫作用的影响实验，工艺流程见图2，pH=6.2，其它剂及用量固定不变，成果标明，不增加活化剂脱硫，铁精矿含硫6.93%，硫脱除率仅为32.%，阐明该矿中的磁黄铁矿可浮性较差，铁精矿中的磁黄铁矿与磁铁矿的磁絮作用增加了磁黄铁矿脱除的难度，仅选用捕收剂难以有用地脱除铁精矿中的硫。

(2)模具结构设计要合理，厚薄不要太悬殊，形状要对称，对于变形较大模具要掌握变形规律，预留余量，对于大型、精密复杂模具可采用组合结构。

(3)精密复杂模具要进行预先热，消除机械过程中产生的残余应力。

(4)合理选择加热温度，控制加热速度，对于精密复杂模具可采取缓慢加热、预热和其他均衡加热的方法来减少模具热变形。

(5)在保证模具硬度的前提下，尽量采用预冷、分级冷却淬火或温淬火工艺。

(6)对精密复杂模具，在条件许可的情况下，尽量采用真空加热淬火和淬火后的深冷。

(7)对一些精密复杂的模具可采用预先热、时效热、调质氮化热来控制模具的精度。

(8)在修补模具砂眼、气孔、磨损等缺陷时，选用冷焊机等热影响小的修复设备以避免修补过程中变形的产生。

另外，正确的热工艺操作（如堵孔、绑孔、机械固定、适宜的加热方法、正确选择模具的冷却方向和在冷却介质中的运动方向等）和合理的回火热工艺也是减少精密复杂模具变形的有效措施。

如采用A5A57。对于在各种腐蚀介质中工作的耐蚀不锈钢,则应按介质和工作温度来选择焊条,并保证其耐腐蚀性能(焊接接头的腐蚀性能试验)。对于工作温度在3℃以上、有较强腐蚀性的介质,须采用含有Ti或Nb稳定化元素或超低碳不锈钢焊条。如A137或A2等。对于含有稀硫酸或的介质,常选用含Mo或含Mo和Cu的不锈钢焊条如:A3A52等。工作,腐蚀性弱或仅为避免锈蚀污染的设备,方可采用不含Ti或Nb的不锈钢焊条。

和转炉炼正常铁水相比，铁水脱磷预的特点是顶供氧强度低，底惰性气体的供气强度高。脱磷炉熔池有强烈搅拌，使预后的铁水磷质量分数降低到0.011%-0.015%，加入的废钢在炼终点时完全熔化。双联炼钢能够稳定地生产出磷质量分数低的 钢并且取得较高的生产率。钢铁研究总院的学者利用1/9有机玻璃模型测定了脱磷预转炉在不同喷条件下的熔池混匀时间、顶射流对熔池的穿透深度，渣-钢之间的乳化率。